ساده ترین تقویت کننده های ترانزیستوری فرکانس پایین. تقویت کننده ترانزیستوری: انواع، مدارها، ساده و پیچیده مدار عملی تقویت کننده ترانزیستوری چهار آبشاری

وظیفه پروژه دوره

یک مدار برای تقویت کننده دو مرحله ای با اتصال مستقیم ایجاد کنید.

داده های اولیه برای طراحی در جدول 1 آورده شده است.

جدول 1. داده های اولیه

مقدمه

بخش تحلیلی

2. انتخاب ترانزیستور با فرکانس قطع، حداکثر ولتاژ کلکتور-امیتر و حداکثر جریان کلکتور

3. محاسبه حالت کار ترانزیستور برای جریان مستقیم و انتخاب عناصر مدار غیر فعال: مقاومت ها، خازن ها، القایی ها

4. محاسبه طرح با توجه به جریان متناوب، متشکل از تعیین بهره، مقاومت ورودی و خروجی آبشار

5. محاسبه مقادیر اسمی عناصر مدار غیر فعال و تنظیم فرکانس

6. جایگزینی مقادیر محاسبه شده عناصر غیرفعال با مقادیر سری E24

7. محاسبه تأیید حالت عملکرد مدار الکترونیکی

8. مدل سازی عملکرد مدار در محیط MicroCap 8

نتیجه

فهرست ادبیات استفاده شده

مقدمه

هدف از این پروژه درسی، بررسی روش حل مسئله در طراحی نمودار مدارهای الکتریکی در دستگاه های نیمه هادی، ترسیم شرایط مرجع برای دستگاه در حال طراحی، کسب مهارت در طراحی مدار مجتمع فازی اجزای الکتریکی، کسب مهارت تجربه در استفاده از مدرن فناوری اطلاعاتو سیستم های شبیه سازی

در این پروژه دوره، یک مدار تقویت کننده دو مرحله ای با اتصال مستقیم در حال توسعه است.

بخش تحلیلی

1. انتخاب مدار دستگاه الکترونیکی بسته به پارامترهای مشخص شده

برنج. 1. طرح تقویت کننده دو مرحله ای با اتصال مستقیم.

انتخاب طرح دستگاه الکترونیکی مطابق با وظیفه دریافتی و ویژگی های دستگاه انجام می شود.

از آنجایی که نیاز به یک بهره بالا است و نیازی به مقدار بسیار بالای مقاومت ورودی نیست، مدار OE-OE را انتخاب می کنیم.

با توجه به گزینه انتساب، یک مدار تقویت کننده دو مرحله ای با اتصال مستقیم مطابق با طرح OE-OE انتخاب شد (شکل 1.)

2. انتخاب ترانزیستور مرحله دوم با فرکانس قطع، حداکثر ولتاژ کلکتور-امیتر و حداکثر جریان کلکتور

معیار اصلی برای انتخاب نوع ترانزیستور برای مرحله تقویت، ولتاژ مجاز بین کلکتور و امیتر U KE است که از شرایط تعیین می شود.

حداکثر جریان کلکتور ترانزیستور باید از جریان عملیاتی آبشار تجاوز کند

فرکانس قطع ترانزیستور باید از حداکثر فرکانس محدوده عملیاتی DF تجاوز کند

با توجه به نتایج به دست آمده، ترانزیستور KT312V (VF240) را انتخاب می کنیم. برای ترانزیستور دوقطبی انتخاب شده، داده های مرجع را می نویسیم و در جدول 2 وارد می کنیم.

جدول 2.

3. محاسبه حالت کار ترانزیستور مرحله دوم در جریان مستقیم و انتخاب عناصر مدار غیر فعال: مقاومت ها، خازن ها، القایی ها

بیایید محاسبه را با انتخاب جریان ساکن ترانزیستور دوقطبی I K 0 شروع کنیم. از آنجایی که آبشار در حالت A کار می کند، جریان کلکتور از نسبت زیر انتخاب می شود:

برای مدار تقویت کننده پیشنهادی، RH تنظیم نشده است، بنابراین جریان کلکتور 45 میلی آمپر انتخاب می شود.

شکل 2 یک خانواده از ویژگی های خروجی ترانزیستور را نشان می دهد.

ما موقعیت نقطه عملیاتی را روی مشخصه خروجی ترانزیستور انتخاب شده تعیین می کنیم، با توجه به اینکه در حالت A کار می کند.

برنج. 2. خانواده مشخصات خروجی ترانزیستور KT312V

از آنجایی که ترانزیستور در حالت A کار می کند، پس U KO \u003d E P / 2 \u003d 12 / 2 \u003d 6 ولت.

بیایید U KO \u003d 6 V را بگیریم.

جریان ساکن پایه ترانزیستور از رابطه زیر تعیین می شود:

بر اساس دو نقطه (I KO, U KO) \u003d (0.045 A, 6 V) و (0, E P) \u003d (0.12 V) در خانواده ویژگی های خروجی ، یک خط بار می سازیم.

ما نقطه کار را در جریان کلکتور 22.5 میلی آمپر، ولتاژ کلکتور-امیتر 9 ولت انتخاب می کنیم.

تقسیم کننده ولتاژ روی مقاومت ها R K1 R VT 1 R E1 باید مقدار محاسبه شده جریان پایه را ارائه دهد. برای این، شرط

سپس مقادیر اسمی R K 1 و R VT 1 R E1 را می توان از شرایط تعیین کرد

که در آن U B از شرایط U B \u003d U BE + U E - برای ترانزیستورهای سیلیکونی کم مصرف U BE \u003d 0.5 ... 0.8 ولت انتخاب شده است.

برای مرحله تقویت کننده، U E معمولا در محدوده (0.1 ... 0.3) E P انتخاب می شود.

بیایید R K 1 را برابر با 2861 اهم در نظر بگیریم. سپس U B = 1.7 V.

جریان عبوری از مقاومت R e2 با مجموع جریان کلکتور و پایه تعیین می شود

سپس مقدار اسمی R E2 را می توان با فرمول تعیین کرد

مقاومت کل آبشاری که جریان کلکتور از آن عبور می کند است

محاسبه مرحله دوم برای جریان متناوب، شامل تعیین بهره، مقاومت ورودی و خروجی مرحله.

افزایش ولتاژ

مقاومت ورودی و خروجی

مراحل خروجی بر اساس "deuces"

به عنوان منبع سیگنال، از یک مولد جریان متناوب با امپدانس خروجی قابل تنظیم (از 100 اهم تا 10.1 کیلو اهم) با گام 2 کیلو اهم استفاده خواهیم کرد (شکل 3). بنابراین ، هنگام آزمایش VC در حداکثر امپدانس خروجی ژنراتور (10.1 کیلو اهم) ، تا حدی حالت عملکرد VC آزمایش شده را با OOS باز به مدار نزدیک می کنیم و در دیگری (100 اهم) - به مدار با OOS بسته.

انواع اصلی ترانزیستورهای دوقطبی کامپوزیت (BT) در شکل نشان داده شده است. 4. اغلب، یک ترانزیستور کامپوزیت دارلینگتون (شکل 4 الف) در VC بر اساس دو ترانزیستور با رسانایی یکسان (دارلینگتون "دوگانه") استفاده می شود، کمتر - یک ترانزیستور کامپوزیت شیکلای (شکل 4b) از دو ترانزیستور رسانایی متفاوت با سیستم عامل منفی جریان، و حتی کمتر - یک ترانزیستور مرکب بریستون (Bryston، شکل 4 c).
ترانزیستور "الماس" - نوعی ترانزیستور ترکیبی شیکلای - در شکل نشان داده شده است. 4 گرم برخلاف ترانزیستور شیکلای، در این ترانزیستور به لطف "آینه جریان" جریان کلکتور هر دو ترانزیستور VT 2 و VT 3 تقریبا یکسان است. گاهی اوقات ترانزیستور Shiklai با ضریب انتقال بیشتر از 1 استفاده می شود (شکل 4e). در این مورد، K P \u003d 1+ R 2 / R 1. مدارهای مشابهی را می توان در ترانزیستورهای اثر میدان (FET) نیز به دست آورد.

1.1. مراحل خروجی بر اساس "دو". "دو" یک مرحله خروجی فشار-کشش با ترانزیستورهای متصل مطابق دارلینگتون، شیکلای یا ترکیبی از آنها (مرحله شبه مکمل، بریستون و غیره) است. یک مرحله خروجی فشار کش معمولی روی دارلینگتون "دو" در شکل نشان داده شده است. 5. اگر مقاومت های امیتر R3، R4 (شکل 10) ترانزیستورهای ورودی VT 1، VT 2 به باس های قدرت مخالف وصل شوند، آنگاه این ترانزیستورها بدون قطع جریان، یعنی در حالت کلاس A، کار خواهند کرد.

بیایید ببینیم جفت شدن ترانزیستورهای خروجی برای دو "دارلینگ" چه می دهد (شکل 13).

روی انجیر 15 مدار VK مورد استفاده در یکی از تقویت کننده های حرفه ای و انال را نشان می دهد.

طرح Shiklai در VK کمتر محبوب است (شکل 18). در ابتدای توسعه مدار ترانزیستور UMZCH، مراحل خروجی شبه مکمل رایج بود، زمانی که بازوی بالایی طبق طرح دارلینگتون و بازوی پایینی مطابق با طرح شیکلای انجام می شد. با این حال، در نسخه اصلی، امپدانس ورودی بازوهای VK نامتقارن است، که منجر به اعوجاج اضافی می شود. یک نسخه اصلاح شده از چنین VC با دیود Baxandall، که به عنوان اتصال پایه-امیتر ترانزیستور VT 3 استفاده می شود، در شکل نشان داده شده است. بیست.

علاوه بر "دو" در نظر گرفته شده، یک اصلاح Bryston VK وجود دارد که در آن ترانزیستورهای ورودی ترانزیستورهای یک رسانایی را با جریان امیتر و ترانزیستورهای رسانایی دیگر را با جریان کلکتور کنترل می کنند (شکل 22). یک آبشار مشابه را نیز می توان بر روی ترانزیستورهای اثر میدانی، به عنوان مثال، ماسفت جانبی (شکل 24) پیاده سازی کرد.

یک مرحله خروجی هیبریدی مطابق مدار شیکلای با ترانزیستورهای اثر میدان به عنوان خروجی در شکل نشان داده شده است. 28. مدار تقویت کننده موازی را روی ترانزیستورهای اثر میدانی در نظر بگیرید (شکل 30).

مانند راه موثربرای افزایش و تثبیت مقاومت ورودی "دو"، پیشنهاد می شود از یک بافر در ورودی آن استفاده شود، به عنوان مثال، یک دنبال کننده امیتر با یک ژنراتور جریان در مدار امیتر (شکل 32).

از بین "دو" در نظر گرفته شده، بدترین از نظر انحراف فاز و پهنای باند VK Shiklai بود. بیایید ببینیم استفاده از بافر چه چیزی می تواند برای چنین آبشاری به ارمغان بیاورد. اگر به جای یک بافر، دو بافر روی ترانزیستورهایی با رسانایی متفاوت که به صورت موازی به هم وصل شده اند استفاده شود (شکل 35)، می توان انتظار بهبود بیشتر در پارامترها و افزایش مقاومت ورودی را داشت. در بین تمام مدارهای دو مرحله ای در نظر گرفته شده، مدار شیکلای با ترانزیستورهای اثر میدان از نظر اعوجاج غیرخطی بهترین است. بیایید ببینیم نصب یک بافر موازی در ورودی آن چه چیزی را به همراه خواهد داشت (شکل 37).

پارامترهای مراحل خروجی بررسی شده در جدول خلاصه شده است. یکی .

تجزیه و تحلیل جدول به ما امکان می دهد تا نتایج زیر را بدست آوریم:
- هر VC از "دو" روی BT به عنوان بار سازمان ملل برای کار در یک UMZCH با وفاداری بالا مناسب نیست.
- ویژگی های VC با یک FET در خروجی کمی به مقاومت منبع سیگنال بستگی دارد.
- یک مرحله بافر در ورودی هر یک از "دو" در BT امپدانس ورودی را افزایش می دهد، جزء القایی خروجی را کاهش می دهد، پهنای باند را گسترش می دهد و پارامترها را مستقل از امپدانس خروجی منبع سیگنال می کند.
- VK Shiklai با یک FET در خروجی و یک بافر موازی در ورودی (شکل 37) دارای بالاترین مشخصات (حداقل اعوجاج، حداکثر پهنای باند، انحراف فاز صفر در محدوده صوتی) است.

مراحل خروجی بر اساس "سه گانه"

در UMZCH با کیفیت بالا، ساختارهای سه مرحله ای بیشتر مورد استفاده قرار می گیرند: سه گانه دارلینگتون، شیکلای با ترانزیستورهای خروجی تن دارلینگ، شیکلای با ترانزیستورهای خروجی بریستون، و ترکیبات دیگر. یکی از محبوب ترین مراحل خروجی در حال حاضر، یک VC مبتنی بر یک ترانزیستور دارلینگتون مرکب از سه ترانزیستور است (شکل 39). روی انجیر شکل 41 یک VC را با انشعاب آبشاری نشان می‌دهد: تکرارکننده‌های ورودی به طور همزمان روی دو آبشار کار می‌کنند، که به نوبه خود روی دو آبشار نیز کار می‌کنند و مرحله سوم به یک خروجی مشترک متصل می‌شود. در نتیجه، ترانزیستورهای چهارگانه در خروجی چنین VC کار می کنند.

مدار VC، که در آن از ترانزیستورهای دارلینگتون کامپوزیت به عنوان ترانزیستورهای خروجی استفاده می شود، در شکل نشان داده شده است. 43. پارامترهای VC در شکل.

نوع VK Shiklai با توجه به طرح در شکل. 4 گرم با استفاده از ترانزیستورهای کامپوزیت بریستون در شکل نشان داده شده است. 46 . روی انجیر شکل 48 نوعی از VC را بر اساس ترانزیستورهای Shiklai نشان می دهد (شکل 4 e) با ضریب انتقال حدود 5، که در آن ترانزیستورهای ورودی در کلاس A کار می کنند (مدارهای تثبیت حرارتی نشان داده نشده اند).

روی انجیر شکل 51 VC را مطابق ساختار مدار قبلی تنها با بهره واحد نشان می دهد. بررسی ناقص خواهد بود اگر روی مدار مرحله خروجی با تصحیح غیرخطی بودن هاکسفورد (هاکسفورد) که در شکل نشان داده شده است نمانیم. 53 . ترانزیستورهای VT 5 و VT 6 ترانزیستورهای دارلینگتون مرکب هستند.

بیایید ترانزیستورهای خروجی را با ترانزیستورهای اثر میدانی از نوع Lateral جایگزین کنیم (شکل 57

افزایش قابلیت اطمینان تقویت کننده ها با حذف جریان های عبوری، که به ویژه هنگام قطع سیگنال های فرکانس بالا خطرناک هستند، توسط مدارهای ضد اشباع ترانزیستورهای خروجی تسهیل می شود. انواع چنین راه حل هایی در شکل نشان داده شده است. 58. از طریق دیودهای بالایی، جریان پایه اضافی در هنگام نزدیک شدن به ولتاژ اشباع به کلکتور ترانزیستور تخلیه می شود. ولتاژ اشباع ترانزیستورهای قدرتمند معمولاً در محدوده 0.5 ... 1.5 ولت است که تقریباً با افت ولتاژ در اتصال بیس-امیتر منطبق است. در نوع اول (شکل 58 الف)، به دلیل وجود یک دیود اضافی در مدار پایه، ولتاژ امیتر-کلکتور حدود 0.6 ولت (افت ولتاژ در سراسر دیود) به ولتاژ اشباع نمی رسد. مدار دوم (شکل 58b) نیاز به انتخاب مقاومت های R 1 و R 2 دارد. دیودهای پایین در مدارها طوری طراحی شده اند که به سرعت ترانزیستورها را با سیگنال های پالسی خاموش کنند. راه حل های مشابه در کلیدهای پاور استفاده می شود.

اغلب، برای بهبود کیفیت در UMZCH، یک منبع تغذیه جداگانه ایجاد می کنند که 10 ... 15 ولت برای مرحله ورودی و تقویت کننده ولتاژ افزایش یافته و برای مرحله خروجی کاهش می یابد. در این حالت برای جلوگیری از خرابی ترانزیستورهای خروجی و کاهش بار اضافه ترانزیستورهای پیش خروجی، استفاده از دیودهای محافظ ضروری است. این گزینه را با استفاده از مثال اصلاح مدار در شکل 1 در نظر بگیرید. 39. در صورت افزایش ولتاژ ورودی بالاتر از ولتاژ تغذیه ترانزیستورهای خروجی، دیودهای اضافی VD 1، VD 2 باز می شوند (شکل 59)، و جریان اضافی پایه ترانزیستورهای VT 1، VT 2. به گذرگاه های قدرت ترانزیستورهای ترمینال بازنشانی می شود. در این حالت، افزایش ولتاژ ورودی بالاتر از سطوح تغذیه برای مرحله خروجی VC مجاز نیست و جریان کلکتور ترانزیستورهای VT 1، VT 2 کاهش می یابد.

مدارهای بایاس

پیش از این، به منظور ساده سازی، به جای مدار بایاس در UMZCH از یک منبع ولتاژ جداگانه استفاده می شد. بسیاری از مدارهای در نظر گرفته شده، به ویژه، مراحل خروجی با یک دنبال کننده موازی در ورودی، نیازی به مدارهای بایاس ندارند، که مزیت اضافی آنهاست. حال بیایید مدارهای جابجایی معمولی را که در شکل ارائه شده اند در نظر بگیریم. 60، 61.

ژنراتورهای جریان پایدار در UMZCH مدرن، تعدادی از مدارهای معمولی به طور گسترده استفاده می شود: یک آبشار دیفرانسیل (DC)، یک بازتابنده جریان ("آینه جریان")، یک مدار تغییر سطح، یک کاسکد (با منبع تغذیه سریال و موازی، دومی نیز نامیده می شود. یک "کاسکود شکسته")، یک مولد جریان پایدار (GST)، و غیره. کاربرد صحیح آنها می تواند به میزان قابل توجهی افزایش یابد. مشخصات فنی UMZCH. ما پارامترهای طرح های اصلی GTS (شکل 62 - 6 6) را با استفاده از شبیه سازی ارزیابی خواهیم کرد. ما از این واقعیت پیش خواهیم رفت که GTS بار سازمان ملل است و به موازات VC متصل است. ما خواص آن را با استفاده از تکنیکی شبیه به مطالعه VC بررسی می کنیم.

بازتابنده های جریان

طرح های در نظر گرفته شده از HTS - ، این یک نوع بار دینامیکی برای یک UN تک چرخه است. در UMZCH با یک مرحله دیفرانسیل (DC)، برای سازماندهی یک بار دینامیکی ضد در سازمان ملل، از ساختار "آینه جریان" یا همانطور که به آن "بازتاب دهنده جریان" (OT) نیز گفته می شود استفاده می کنند. این ساختار UMZCH برای تقویت‌کننده‌های هولتون، هافلر و غیره معمول بود. مدارهای اصلی بازتابنده‌های جریان در شکل نشان داده شده‌اند. 67 . آنها می توانند با ضریب انتقال واحد (به طور دقیق تر، نزدیک به 1) یا با یک واحد بیشتر یا کمتر (بازتابنده های جریان مقیاس) باشند. در تقویت کننده ولتاژ، جریان OT در 3 ... 20 میلی آمپر است: بنابراین، ما تمام OT ها را در یک جریان، به عنوان مثال، حدود 10 میلی آمپر با توجه به مدار در شکل آزمایش می کنیم. 68.

نتایج آزمون در جدول 1 آورده شده است. 3 .

به عنوان نمونه ای از یک تقویت کننده واقعی، مدار تقویت کننده قدرت S. BOCK پیشنهاد شده است که در مجله Radiomir، 201 1، شماره 1، ص. 5 - 7; شماره 2، ص. 5 - 7 Radiotechnika №№ 11, 12/06

هدف نویسنده ساخت یک تقویت کننده قدرت مناسب برای صدای "فضا" در طول تعطیلات و برای دیسکوها بود. البته میخواستم توی یه کیف نسبتا کوچیک جا بگیره و راحت حمل بشه. یکی دیگر از نیازهای آن در دسترس بودن قطعات است. در تلاش برای دستیابی به کیفیت Hi-Fi، یک مدار مرحله خروجی متعادل و مکمل را انتخاب کردم. حداکثر توان خروجی تقویت کننده در 300 وات (به بار 4 اهم) تنظیم شد. با این توان، ولتاژ خروجی تقریباً 35 ولت است. بنابراین، UMZCH به یک ولتاژ تغذیه دوقطبی در 2x60 ولت نیاز دارد. مدار تقویت کننده در شکل نشان داده شده است. یکی . UMZCH دارای ورودی نامتقارن است. مرحله ورودی توسط دو تقویت کننده دیفرانسیل تشکیل می شود.

A. PETROV, Radiomir, 201 1, Nos. 4 - 12

شکل 3.1

این ساده ترین طراحی است که به شما امکان می دهد قابلیت های تقویت کننده ترانزیستور را نشان دهید. درست است، بهره ولتاژ کوچک است - از 6 تجاوز نمی کند، بنابراین دامنه چنین دستگاهی محدود است. با این حال، می توانید آن را مثلاً به یک رادیو آشکارساز متصل کنید (باید با یک مقاومت 10 کیلو اهم بارگذاری شود) و از هدفون BF1 برای گوش دادن به ارسال یک ایستگاه رادیویی محلی استفاده کنید.

سیگنال تقویت شده به سوکت های ورودی X1، X2 و ولتاژ تغذیه (مانند سایر طرح های این نویسنده، 6 ولت است - چهار سلول گالوانیکی با ولتاژ 1.5 ولت متصل به صورت سری) به سوکت ها تغذیه می شود. X3، X4. تقسیم کننده R1 R2 ولتاژ بایاس را در پایه ترانزیستور تنظیم می کند و مقاومت R3 بازخورد جریان را ارائه می دهد که به تثبیت دمای تقویت کننده کمک می کند.

تثبیت چگونه انجام می شود؟ فرض کنید تحت تأثیر دما، جریان کلکتور ترانزیستور افزایش یافته است. بر این اساس، افت ولتاژ در مقاومت R3 افزایش خواهد یافت. در نتیجه، جریان امیتر کاهش می یابد، و از این رو جریان جمع کننده - به مقدار اولیه خود می رسد.

بار مرحله تقویت کننده هدفون با مقاومت 60 ... 100 اهم است.

بررسی عملکرد تقویت کننده دشوار نیست، برای مثال، باید جک ورودی X1 را با موچین لمس کنید - در نتیجه تداخل AC باید صدای وزوز ضعیفی در تلفن شنیده شود. جریان کلکتور ترانزیستور حدود 3 میلی آمپر است.

شکل 3.2

با اتصال مستقیم بین مراحل و بازخورد منفی عمیق DC طراحی شده است که حالت آن را مستقل از دمای محیط می کند. اساس تثبیت دما مقاومت R4 است که مشابه مقاومت R3 در طراحی قبلی "کار می کند".

تقویت کننده در مقایسه با تقویت کننده تک مرحله ای "حساس تر" است - بهره ولتاژ به 20 می رسد. جک های ورودی می توانند تغذیه شوند. ولتاژ ACبا دامنه نه بیشتر از 30 میلی ولت، در غیر این صورت اعوجاج در هدفون شنیده می شود.

آنها با لمس جک ورودی X1 با موچین (یا فقط یک انگشت) تقویت کننده را بررسی می کنند - صدای بلندی در تلفن شنیده می شود. آمپلی فایر جریانی در حدود 8 میلی آمپر مصرف می کند.

از این طرح می توان برای تقویت استفاده کرد سیگنال های ضعیفمثلاً از میکروفون. و البته سیگنال AF گرفته شده از بار گیرنده آشکارساز را به میزان قابل توجهی تقویت می کند.

این کتاب ویژگی های راه حل های مدار مورد استفاده در ایجاد فرستنده های رادیویی ترانزیستوری مینیاتوری را مورد بحث قرار می دهد. فصل های مربوطه اطلاعاتی در مورد اصول عملکرد و ویژگی های عملکرد گره ها و آبشارها، نمودارهای مدار و همچنین سایر اطلاعات لازم برای طراحی مستقل فرستنده های رادیویی ساده و میکروفون های رادیویی ارائه می دهد. فصل جداگانه ای به بررسی طرح های عملی میکروترانسمیترهای ترانزیستوری برای سیستم های ارتباطی کوتاه برد اختصاص یافته است.

این کتاب برای آماتورهای رادیویی مبتدی در نظر گرفته شده است که به ویژگی های راه حل های مدار برای گره ها و آبشارهای دستگاه های انتقال رادیویی ترانزیستوری مینیاتوری علاقه مند هستند.

در فرستنده های رادیویی ترانزیستوری مینیاتوری، اغلب لازم است که به دست آید واجد اهمیت زیادبهره سیگنال فرکانس پایین که نیاز به استفاده از دو یا چند مرحله تقویت دارد. در این حالت استفاده از تقویت کننده های میکروفون چند مرحله ای با کوپلینگ خازنی که هر یک از مراحل آن بر اساس مدارهای در نظر گرفته شده ساخته شده است، همیشه به نتایج رضایت بخشی منجر نمی شود. بنابراین در فرستنده های رادیویی مینیاتوری از محلول های مداری تقویت کننده های میکروفون با اتصال مستقیم بین مراحل استفاده زیادی می شود.

چنین تقویت کننده هایی حاوی قطعات کمتری هستند، مصرف انرژی کمتری دارند، تنظیم آسانی دارند و برای تغییرات ولتاژ منبع حیاتی کمتری دارند. علاوه بر این، تقویت کننده هایی با اتصال مستقیم بین مراحل، پهنای باند یکنواخت تری دارند و اعوجاج غیر خطیمی توان آنها را به حداقل رساند. یکی از مزایای اصلی چنین تقویت کننده هایی پایداری نسبتاً بالا در دمای است.

با این حال، پایداری دمای بالا، و همچنین مزایای دیگر تقویت کننده های جفت مستقیم ذکر شده در بالا، تنها با استفاده از بازخورد منفی عمیق DC ارائه شده از خروجی به مرحله اول تقویت کننده قابل تحقق است. با طراحی مدار مناسب، هرگونه تغییر جریان ناشی از نوسانات دما یا علل دیگر، در مراحل بعدی تقویت شده و به ورودی تقویت کننده در این قطبیت تغذیه می شود. در نتیجه تقویت کننده به حالت اولیه خود باز می گردد.

مداریکی از گزینه های تقویت کننده میکروفون دو مرحله ای با اتصال مستقیم بین مراحل در شکل نشان داده شده است. 2.11. با ولتاژ تغذیه 9 تا 12 ولت و حداکثر ولتاژ ورودی 25 میلی ولت، سطح ولتاژ خروجی در محدوده فرکانسی از 10 هرتز تا 40 کیلوهرتز می تواند به 5 ولت برسد. در این حالت جریان مصرفی از 2 میلی آمپر بیشتر نمی شود.

برنج. 2.11. نمودار شماتیک تقویت کننده میکروفون با اتصال مستقیم بین آبشارها (گزینه 1)

سیگنال فرکانس پایین تولید شده توسط میکروفون BM1، از طریق خازن جفت C2، به ورودی اولین مرحله تقویت کننده، ساخته شده بر روی ترانزیستور VT1 تغذیه می شود. خازن C1 فیلتر کردن اجزای فرکانس بالا ناخواسته سیگنال ورودی را فراهم می کند. از طریق مقاومت R1، میکروفون برقی BM1 با ولتاژ تغذیه تامین می شود.

سیگنال تقویت شده از بار کلکتور ترانزیستور VT1 (مقاومت R2) مستقیماً به پایه ترانزیستور VT2 تغذیه می شود که مرحله تقویت دوم روی آن ساخته شده است. از بار کلکتور این ترانزیستور، سیگنال از طریق خازن جداکننده C4 به خروجی تقویت کننده تغذیه می شود.

لازم به ذکر است که مقاومت R2 که به عنوان مقاومت بار در مدار کلکتور ترانزیستور VT1 استفاده می شود، مقاومت نسبتا بالایی دارد. در نتیجه، ولتاژ روی کلکتور ترانزیستور VT1 به اندازه کافی کوچک خواهد بود، که به شما امکان می دهد پایه ترانزیستور VT2 را مستقیماً به کلکتور ترانزیستور VT1 متصل کنید. مقدار مقاومت مقاومت R6 نیز در انتخاب حالت کار ترانزیستور VT2 نقش بسزایی دارد.

یک مقاومت R4 بین امیتر ترانزیستور VT2 و پایه ترانزیستور VT1 متصل می شود که از وقوع فیدبک منفی DC بین مراحل اطمینان می دهد. در نتیجه، ولتاژ پایه ترانزیستور VT1 با استفاده از مقاومت R4 از ولتاژ موجود در امیتر ترانزیستور VT2 تشکیل می شود که به نوبه خود با عبور جریان کلکتور این ترانزیستور از مقاومت R6 ایجاد می شود. برای جریان متناوب، مقاومت R6 توسط خازن C3 شنت می شود.

اگر به هر دلیلی جریان عبوری از ترانزیستور VT2 افزایش یابد، ولتاژ مقاومت های R5 و R6 به همان نسبت افزایش می یابد. در نتیجه، به لطف مقاومت R4، ولتاژ در پایه ترانزیستور VT1 افزایش می یابد که منجر به افزایش جریان کلکتور آن و افزایش متناظر در افت ولتاژ در مقاومت R2 می شود و این باعث ایجاد کاهش ولتاژ روی کلکتور ترانزیستور VT1 که پایه ترانزیستور VT2 مستقیماً به آن متصل است. کاهش مقدار ولتاژ در پایه ترانزیستور VT2 منجر به کاهش جریان کلکتور این ترانزیستور و کاهش متناظر ولتاژ در مقاومت های R5 و R6 می شود. در این حالت، ولتاژ پایه ترانزیستور VT1 کاهش می یابد، این ترانزیستور خاموش می شود و دوباره در حالت عادی و در حالت تنظیم اولیه کار می کند. بنابراین، جریان و نقاط کار ترانزیستور VT1 و VT2 تثبیت خواهد شد. به طور مشابه، مدار تثبیت نیز با کاهش احتمالی جریان کلکتور ترانزیستور VT2، به عنوان مثال، با کاهش دمای محیط، عمل می کند.

برای تقویت کننده هایی با اتصال مستقیم بین مراحل، معمولاً کافی است مقدار مقاومت تنها یک مقاومت را برای تنظیم حالت انتخاب کنید. در طرح در نظر گرفته شده، حالت عملکرد با انتخاب مقاومت مقاومت R6 یا مقاومت R2 تنظیم می شود.

با توجه به اینکه مقاومت R3 توسط خازن شنت نمی شود، این تقویت کننده دارای بازخورد جریان متناوب است که باعث کاهش شدید اعوجاج می شود.

لازم به ذکر است که با هر تغییری در مقدار مقاومت R4 یا مقدار ولتاژ تغذیه تقویت کننده، لازم است موقعیت نقطه کار اصلاح شود. نقش مهمی در این فرآیند توسط مقاومت R6 ایفا می کند که به جای آن، در فرآیند استقرار سازه، معمولاً یک مقاومت تنظیم نصب می شود که انتخاب صحیح نقطه کار ترانزیستورهای VT1 و VT2 را تضمین می کند.

یک نمودار شماتیک از نسخه دیگری از تقویت کننده میکروفون دو مرحله ای با اتصال مستقیم بین مراحل در شکل نشان داده شده است. 2.12. ویژگی متمایز این راه حل مدار، در مقایسه با راه حل قبلی، این است که به منظور تثبیت حالت عملکرد، مدار پیشنهادی از دو مدار بازخورد از خروجی به ورودی استفاده می کند.

برنج. 2.12. نمودار شماتیک تقویت کننده میکروفون با اتصال مستقیم بین آبشارها (گزینه 2)

به راحتی می توان دریافت که این طرح علاوه بر انتقال ولتاژ گرفته شده از امیتر ترانزیستور VT2 به پایه ترانزیستور VT1 از طریق مقاومت R4، تغییری در ولتاژ امیتر ترانزیستور مرحله اول نیز بسته به مقدار ایجاد می کند. جریان عبوری از بار کلکتور ترانزیستور VT2 (مقاومت R6). دومین مدار بازخورد متصل بین کلکتور ترانزیستور VT2 و امیتر ترانزیستور VT1 توسط مقاومت R5 متصل به موازات و خازن C3 تشکیل می شود. لازم به ذکر است که مقدار فرکانس قطع بالایی باند عبور تقویت کننده میکروفون معین به مقدار ظرفیت خازن C3 بستگی دارد.

با ولتاژ تغذیه 9 تا 15 ولت و حداکثر ولتاژ ورودی 25 میلی ولت، سطح ولتاژ خروجی تقویت کننده دو مرحله ای در نظر گرفته شده در محدوده فرکانس 20 هرتز تا 20 کیلوهرتز می تواند به 2.5 ولت برسد. در این حالت، جریان مصرف از 2 میلی آمپر تجاوز نمی کند.

یک نمودار شماتیک از نسخه دیگری از تقویت کننده میکروفون با اتصال مستقیم بین آبشارها در شکل نشان داده شده است. 2.13.

برنج. 2.13. نمودار شماتیک تقویت کننده میکروفون با اتصال مستقیم بین آبشارها (گزینه 3)

در این طرح، سیگنال تولید شده توسط میکروفون BM1 از خازن جداسازی C1 و مقاومت R2 به پایه ترانزیستور VT1 که اولین مرحله تقویت روی آن مونتاژ می شود، عبور می کند. سیگنال تقویت شده از کلکتور ترانزیستور VT1 مستقیماً به پایه ترانزیستور VT2 مرحله تقویت کننده دوم تغذیه می شود.

یک مقاومت R4 بین امیتر ترانزیستور VT2 و پایه ترانزیستور VT1 متصل می شود که از وقوع فیدبک منفی DC بین مراحل اطمینان می دهد. در نتیجه ولتاژ پایه ترانزیستور VT1 با استفاده از مقاومت R4 از ولتاژ امیتر ترانزیستور VT2 تشکیل می شود که به نوبه خود با عبور جریان کلکتور این ترانزیستور از مقاومت R6 ایجاد می شود. برای جریان متناوب، مقاومت R6 توسط خازن C3 شنت می شود.

سیگنال تشکیل شده بر روی کلکتور ترانزیستور VT2 از طریق خازن جداسازی C4 و پتانسیومتر R8 به خروجی تقویت کننده میکروفون تغذیه می شود. برای کاهش اعوجاج فرکانس در ناحیه فرکانس پایین، ظرفیت خازن جداسازی C4 به 20 میکروفاراد افزایش می‌یابد. پتانسیومتر R8 عملکرد یک تنظیم کننده سطح خروجی فرکانس پایین را انجام می دهد و دارای یک مشخصه لگاریتمی (نوع B) است.

در مراحل تقویت مرسوم، که در آن ترانزیستور طبق یک مدار امیتر مشترک متصل می شود، بهره مرحله در درجه اول با ویژگی های خود ترانزیستور تعیین می شود. در این مدار، بهره تا حد زیادی به پارامترهای مدار فیدبک دوم متصل شده بین خروجی تقویت کننده و امیتر ترانزیستور VT1 بستگی دارد. در مدار مورد بررسی، این مدار بازخورد توسط مقاومت R7 تشکیل شده است. از نظر تئوری، بهره K US یک مرحله تقویت کننده دو مرحله ای با اتصال مستقیم با نسبت مقادیر مقاومت مقاومت های R7 و R3 تعیین می شود، یعنی با فرمول محاسبه می شود:

به ایالات متحده \u003d R7 / R3.

برای آبشار مورد بررسی، ضریب KUS = 10000/180 = 55.55 است. فرمول فوق برای مقادیر سود از 10 تا 100 معتبر است. برای سایر نسبت ها، عوامل اضافی وارد عمل می شوند که بر مقدار سود تأثیر می گذارند. زمانی که زنجیره های RC سری یا موازی در حلقه بازخورد گنجانده می شوند، باید روش های محاسباتی ویژه ای اعمال شوند.

با توجه به مدارهای کلاسیک تقویت کننده های میکروفون مبتنی بر ترانزیستورهای دوقطبی، نمی توان از تقویت کننده دو مرحله ای ساخته شده بر روی دو ترانزیستور دو قطبی با رسانایی متفاوت غافل شد. نمودار شماتیک تقویت کننده میکروفون ساده، ساخته شده بر روی n-p-n و ترانزیستورهای p-n-p، در شکل نشان داده شده است. 2.14.

برنج. 2.14. نمودار شماتیک تقویت کننده میکروفون بر اساس ترانزیستورهای دوقطبی با رسانایی مختلف

این آمپلی فایر با وجود سادگی که می تواند برای تقویت سیگنال های گرفته شده از خروجی میکروفون کندانسور استفاده شود، پارامترهای بسیار قابل قبولی دارد. با ولتاژ تغذیه 6 تا 12 ولت و حداکثر ولتاژ ورودی 100 میلی ولت، سطح ولتاژ خروجی در محدوده فرکانس 70 هرتز تا 45 کیلوهرتز به 2.5 ولت می رسد.

سیگنال تشکیل شده در خروجی میکروفون BM1 از طریق خازن جداسازی C1 به پایه ترانزیستور VT1 که دارای رسانایی n-p-n است، که اولین مرحله تقویت کننده روی آن ساخته می شود، تغذیه می شود. ولتاژ بایاس عرضه شده به پایه ترانزیستور VT1 توسط یک تقسیم کننده تشکیل می شود که توسط مقاومت های R2 و R3 تشکیل می شود.

مقدار را کاهش دهید پاسخ فرکانساین تقویت کننده میکروفون در ناحیه فرکانس پایین تا حد زیادی به ظرفیت خازن کوپلینگ C1 بستگی دارد. هرچه ظرفیت این خازن کوچکتر باشد، در پاسخ فرکانسی rolloff بیشتر است. بنابراین، با مقدار ظرفیت خازن C1 که در نمودار نشان داده شده است، حد پایین محدوده فرکانس های بازتولید شده توسط تقویت کننده در فرکانس حدود 70 هرتز است.

از کلکتور ترانزیستور VT1، سیگنال تقویت شده مستقیماً به پایه ترانزیستور VT2 که دارای رسانایی p-n-p است، تغذیه می شود که مرحله تقویت دوم روی آن ساخته می شود. در این تقویت کننده، مانند طرح هایی که قبلاً مورد بحث قرار گرفت، از مداری با اتصال مستقیم بین آبشارها استفاده می شود. به عنوان یک مقاومت بار در مدار کلکتور ترانزیستور VT1 از مقاومت R4 استفاده می شود که مقاومت زیادی دارد. در نتیجه، ولتاژ در کلکتور ترانزیستور VT1 نسبتاً کوچک خواهد بود، که اجازه می دهد پایه ترانزیستور VT2 مستقیماً به کلکتور ترانزیستور VT1 متصل شود. مقدار مقاومت مقاومت R7 نیز در انتخاب حالت کار ترانزیستور VT2 نقش بسزایی دارد.

سیگنال تشکیل شده روی کلکتور ترانزیستور VT2 از طریق خازن جداکننده C4 به خروجی تقویت کننده میکروفون تغذیه می شود. برای کاهش اعوجاج فرکانس در ناحیه فرکانس پایین، ظرفیت خازن جداسازی C4 به 10 میکروفاراد افزایش می‌یابد. بزرگی کاهش در فرکانس های بالای محدوده بازتولید شده توسط تقویت کننده را می توان با کاهش مقاومت بار و همچنین استفاده از ترانزیستورهایی با فرکانس محدود کننده بالاتر ارائه کرد.

بهره این تقویت کننده با نسبت مقاومت مقاومت های R5 و R6 در مدار فیدبک تعیین می شود. خازن C3 بهره را محدود می کند فرکانس های بالاتر، جلوگیری از خود تحریک آمپلی فایر.

هنگام استفاده از میکروفون کندانسور، باید ولتاژ لازم برای تغذیه آن را در مدار روشن کننده تامین کنید. برای این منظور یک مقاومت R1 در مدار تعبیه شده است که یک مقاومت بار برای خروجی میکروفون نیز می باشد. هنگام استفاده از تقویت کننده میکروفون در نظر گرفته شده با میکروفون الکترودینامیک، مقاومت R1 را می توان از مدار خارج کرد.

به ویژه راه حل های مدار تقویت کننده های میکروفون دو مرحله ای قابل توجه است که در آن مرحله ورودی بر روی یک اثر میدانی و مرحله خروجی روی یک ترانزیستور دوقطبی است. نمودار شماتیک یکی از گزینه های تقویت کننده میکروفون ساده، ساخته شده در میدان و ترانزیستورهای دوقطبی، در شکل نشان داده شده است. 2.15. این طراحی نه تنها با سطح نویز کم و امپدانس ورودی نسبتاً بالا، بلکه با پهنای باند قابل توجه سیگنال تقویت شده مشخص می شود. با ولتاژ تغذیه 9 تا 12 ولت و حداکثر ولتاژ ورودی 25 میلی ولت، سطح ولتاژ خروجی در محدوده فرکانسی از 10 هرتز تا 100 کیلوهرتز می تواند به 2.5 ولت برسد. در این حالت، جریان مصرفی از 1 میلی آمپر تجاوز نمی کند. و مقاومت ورودی 1 MΩ است.

برنج. 2.15. نمودار شماتیک تقویت کننده میکروفون بر اساس ترانزیستورهای اثر میدانی و دوقطبی با رسانایی مختلف

سیگنال گرفته شده از خروجی میکروفون BM1 از طریق خازن کوپلینگ C1 و مقاومت R1 به گیت تغذیه می شود. ترانزیستور اثر میدانی VT1 که مرحله تقویت ورودی روی آن ساخته شده است. مقاومت R2 که مقدار مقاومت آن مقدار مقاومت ورودی کل ساختار را تعیین می کند، اتصال جریان مستقیم دروازه ترانزیستور VT1 را با شین مسکن فراهم می کند. برای جریان مستقیم، موقعیت نقطه کار ترانزیستور VT1 با مقادیر مقاومت مقاومت های R3، R4 و R5 تعیین می شود. برای جریان متناوب، مقاومت R5 توسط خازن های C2 و C3 شنت می شود. ظرفیت نسبتاً بزرگ خازن C2 تقویت کافی را در قسمت پایینی محدوده فرکانس سیگنال تقویت شده فراهم می کند. به نوبه خود، مقدار ظرفیت خازن C3 بهره کافی را در قسمت بالایی محدوده فرکانس فراهم می کند.

سیگنال تقویت شده از مقاومت بار R3 گرفته می شود و مستقیماً به پایه ترانزیستور VT2 که دارای رسانایی p-n-p است تغذیه می شود که مرحله تقویت دوم روی آن ساخته می شود. مقاومت R6 موجود در مدار کلکتور ترانزیستور VT2 نه تنها یک مقاومت بار در مرحله تقویت کننده دوم است، بلکه بخشی از مدار بازخورد ترانزیستور VT1 نیز می باشد. نسبت مقادیر مقاومت های R6 و R4 سود کل ساختار را تعیین می کند. در صورت لزوم، بهره را می توان با انتخاب مقدار مقاومت مقاومت R4 کاهش داد. سیگنال تشکیل شده روی کلکتور ترانزیستور VT2 از طریق مقاومت R7 و خازن جداکننده C4 به خروجی تقویت کننده میکروفون تغذیه می شود.

هرچه طراحی ساده تر باشد، فضای بیشتری برای خلاقیت در آن وجود دارد. مدار آمپلی فایر دو مرحله ای تا حدی جلا داده شده است، اما شما می توانید صدا را به دلخواه خود "چندین" کنید.

سادگی مقدس

این مطالب، بر خلاف بسیاری از موارد دیگر، توسط ویراستاران سفارش داده نشده است، اما "بر اساس جاذبه" از طریق ایمیل ارائه شده است. بنابراین، ارائه سنتی نویسنده - با پرتره و تعارف - وجود نخواهد داشت. ما مطمئن هستیم که پس از خواندن آن در تصور شما، پرتره به خودی خود کشیده می شود و در مورد تعارف، خودتان تصمیم بگیرید.

مقدمه

در واقع صدا یک موضوع سلیقه ای است. از این طرح، سعی کردم به خنثی بودن، جزئیات و حتی تعادل تن و فرکانس با گوش، به عنوان نقطه شروعی برای رویه‌های بعدی دست پیدا کنم. چیزی شبیه یک بوم خالی.

منظور من از جزئیات، انتقال سایه های ظریف صداها، طنین، تضعیف طبیعی صداها، پس صدا است... این، جزئیات، در طبیعی بودن انتقال و پویایی طبیعی صداهای آشنا برای ما، که توسط ما جذب می شود، آشکار می شود. دوران کودکی.

در مورد موسیقی، در اینجا، به خصوص در ضبط های ضعیف، گاهی اوقات می خواهید چیزی را رنگ آمیزی کنید یا برعکس، آن را بپوشانید. تا تنظیم سوئیچ "نرم - خنثی - پویا".

در نتیجه، در نهایت تمام راه حل ها با گوش دادن انتخاب شدند (یا رد شدند). این آمپلی فایر من است و همانطور که می خواهم صدا می کند. بدون تظاهر به امر مطلق...

در عین حال، من به ویژه این واقعیت را "تیز نکردم" که این طرح مداخله رایگان را تحمل نمی کند و برای "دومکی ها" با درآمد آسان مناسب نیست. اما، با وجود سادگی خارجی، مدار تقویت کننده برای مدت طولانی لیسیده شد - چندین سال. قابلیت های آن تنها با یک منبع خوب و آکوستیک آشکار می شود.

به گوش من، آمپلی فایر از آهن لحیم به اندازه کافی شفاف بیرون آمد تا با انتخاب قطعات مناسب، هر نوع صدای دلخواه را دریافت کند. اگر هر یک از شما یا دوستانتان حداقل اولین آبشار (در واقع، کل برجسته در آن!) را در سخت ترین محیط امتحان کنید - کاملاً عالی خواهد بود! و سپس پیوندهایی به نظرات تحسین برانگیز تنها از یک شخص، علاوه بر نویسنده طرح - این کاملاً قانع کننده نیست.

اول از همه، این مقاومت آند مرحله اول و خازن بین مرحله ای است. خب بقیه اجزا هم معنی دارن...

قسمت 1

پس شروع کردیم! سیگنال ورودی از طریق چوک ضد زنگ Dr1 به شبکه لامپ L1 تغذیه می شود. انتخاب چوک به جای مقاومت سنتی در درجه اول به دلیل خواص صوتی بهتر آن در مقایسه با مقاومت معمولی است. همچنین لازم به ذکر است که لامپ 6S17K در HF ناپایداری از خود نشان می دهد. سلف تولید خودکار را بدون ایجاد اعوجاج قابل توجه حذف می کند. البته استفاده از یک مقاومت معمولی 1 کیلو اهم نیز این مشکل را برطرف می کند اما کمی صدا را خراب می کند.

مرحله اول طبق طرح با یک تعصب ثابت ساخته شده است. ساخت این طرح با "شرایط مرجع" زیر تعیین شد:

رد خازن شنت در مدار کاتد.

رد حفاظت از محیط زیست ناخواسته در همان مدار از طریق یک مقاومت "کلاسیک"؛

رد اولین خازن انتقالی.

کار از منبع یک سیگنال موسیقی با یک جزء ثابت صفر در یک خروجی.

بنابراین، تعیین وظیفه سازماندهی شیفت شبکه به منبع سیگنال غیرممکن بود. مداری با یک مقاومت کاتدی با مقدار بسیار کم (از کسر تا واحد اهم) ساخته و آزمایش شد که افت ولتاژ لازم در آن نه به دلیل جریان کاتد لامپ، مانند مدار کلاسیک، بلکه با تامین یک جریان زیادی از منبع جداگانه به این مقاومت می رسد. در عمل، چنین منبعی یک تثبیت کننده رشته +6.5 V بود.

در ابتدا، جریان مورد نظر توسط یک مقاومت خارجی تنظیم شد که مقدار آن از ولتاژ بایاس مورد نیاز در کاتد تعیین شد. در یک مدار خاص، معلوم شد که می توان از جریان رشته خود لامپ 6S17K-V (300 میلی آمپر) استفاده کرد، به خصوص که یکی از سرنخ های رشته به کاتد داخل لامپ متصل است. شک و تردیدهای زیادی در مورد کیفیت مدار وجود داشت، نگرانی هایی در مورد تداخل از تثبیت کننده رشته به سیگنال تقویت شده وجود داشت، اما همه چیز خوب بود.

رگولاتور فیلامنت چیز خاصی نیست: یکسوساز پل دیودی کم خروجی، یک خازن الکترولیتی 10000uF/16V، و یک رگولاتور دیود سیلیکونی 7806 که به صورت سری متصل شده اند تا ولتاژ را از 6 ولت به 6.5 ولت افزایش دهند.

بدون در نظر گرفتن کیفیت این خازن ها، صدا قطعاً بهتر از مدارهایی با ورودی شبکه و / یا خازن کاتد شنت است. در طول سال، من دو بار با خازن در مکان های مشخص شده به مدارهای "کلاسیک" بازگشتم و همیشه از حقارت آنها متقاعد شدم.

OOS نامطلوب در مقاومت کاتد نیز به دلیل کوچک بودن مقدار آن عملاً وجود ندارد.

من بر تازگی مطلق این راه حل اصرار نمی کنم، اما آن که با چنین ترفندی مدار تقویت کننده دیگری پیدا می کند، سنگی به من بزند!

قسمت 2

لامپ ها در ورودی، در اصل، در شرایط "عادی"، می توانید از هر یک با ولتاژ بایاس کوچک استفاده کنید. در این مورد، بهتر است جریان بایاس را با یک مقاومت جداگانه تنظیم کنید و مانند من آن را از طریق گرما هدایت نکنید. اما بر صدا تأثیر نمی گذارد - بررسی شده است. من انواع لامپ ها را امتحان کردم، از 6S2P، 6S3P و پایان دادن به چیزهای عجیب و غریب مانند نوویستورهای 6S53N یا تریودهای کوچک، اما بهره هنوز به شدت کم بود. در طول راه، متوجه شدم که لامپ 6S45P تبلیغ شده واقعاً خوب نیست - صدا گل آلود و تار است. اما 6S3 (4) P فوق العاده است و نوویستورها به سادگی باشکوه هستند! از تجربه دوستان و آشنایان، همچنین می توانم بگویم که برای 2S4S با ورودی سنتی، می توانید در 6Zh4 (آنالوگ های خارجی - 6AC7، 6F10، 6AJ7) در یک اتصال تریود و یک ترانسفورماتور بین مرحله ای توقف کنید.

با یک افست بزرگ، مانند 6H8C امکان پذیر است، اما ولتاژ منبع کمکی باید تا 30 ولت افزایش یابد، که ناخوشایند است.

انتخاب نهایی من از یک لوله برای مرحله ورودی توسط چندین الزام تعیین شد. اولا، من می خواستم خودم را به یک مدار تقویت کننده دو مرحله ای ساده محدود کنم. ثانیا، در این مورد، برای به دست آوردن حساسیت بدتر از 0.15 - 0.2 ولت، از آنجایی که مرحله ورودی تقویت کننده قرار بود مستقیماً با سیگنالی که از خروجی فعلی DAC می آید کار کند.

DAC بسیار ساده است: یک مبدل AD1860 که جریان خروجی آن به یک مقاومت 619 اهم می رود. این مقاومت است که در نمودار به عنوان R1 نشان داده شده است. بدون فیلتر جعبه DAC (DAC-in-BOX Audio Alchemy سابق) درست در جعبه تقویت کننده قرار می گیرد، سیم های جعبه به لامپ ورودی هدایت می شوند و مقاومت R1 بلافاصله لحیم می شود. ایده این بود: تا حد امکان از DAC با جریان دور شوید تا نسبت به تماس های غیر خطی و لحیم کاری حساس نباشید و مقاومت را از لحیم خارج کنید. مبدل I-Uدرست کنار چراغ ورودی به هر حال، مقاومت بدون سرب نوع C6-9 تقریباً 1 x 1 x 1.5 میلی متر است.

و سپس در کتاب مرجع یک لامپ ناشناخته قبلی 6S17K-V کشف شد. در ابتدا، بدون نگاه کردن، آن را ورق زدم و به این نتیجه رسیدم که این محصول ژنراتور دیگری با ویژگی "درست" است. علاوه بر این، اتصال فیلامنت و کاتد داخل سیلندر آن را برای تقریباً تمام اجزای استاندارد نامناسب کرده است، که ظاهراً عدم وجود کامل آن را در مدارهای تقویت کننده صدا توضیح می دهد. ظاهراً عدم امکان نصب این لامپ در سوکت باعث ترس سازندگان آمپلی فایر نیز شده است. و آخرین میخ در درب طبق دفترچه راهنما با رقم مسخره 200 ساعت کوبیده شد.

اما پس از آن عقل غالب شد و موارد زیر مشخص شد:

1. لامپ برای طرح تعصب من یک تطابق کامل است.
2. افزایش حدود 150 - 180 به شما امکان می دهد با دو مرحله به حساسیت مورد نظر برسید.
3. دوام اینسرت برای این لامپ در واقع 2000 ساعت است و با در نظر گرفتن زیر بار آن از نظر توان (1.2 وات در حداکثر 2) و کم ولتاژگرمایش (5.7 ولت، زیرا محاسبه آن با نگاه کردن به مدار آسان است)، می توان انتظار داشت که منبع آن بدتر از خازن های الکترولیتی نباشد.
4. نصب مستقیم به دلیل عدم وجود تماس ها، سیم ها و جیره های غیر ضروری بر صدا تأثیر مفیدی دارد.
5. در یک مدار واقعی، لوله بسیار خطی است، و به طور خاص در مدار من فضای سر 6 تا 8 دسی بل در اضافه بار وجود دارد قبل از اینکه اعوجاج شنیداری ظاهر شود. علاوه بر این، زمانی که کنترل صدا مانند کنترل من روشن است، می توان این موضوع را قضاوت کرد، اما این مقداری در حال اجراست.
6. یک مگس در پماد وجود دارد: لامپ ها دارای تنوع زیادی در پارامترها هستند ...
7. ... اما همچنین یک سطل عسل: لامپ با وجود شیب زیاد (10 میلی آمپر / ولت) و افزایش حدود دویست، از اثر میکروفون رنج نمی برد.

بله، با وینیل و با یک ضبط صوت خوب نیز کشیده نمی شود - هیچ حاشیه ورودی وجود ندارد. حتی، به طور کلی، پشت به پشت، و برای DAC، تقویت دیوانه کننده است. و همچنین ترنس های ورودی نیز وجود دارد... اما، علیرغم ضعف ظاهری 6S17K-V به عنوان یک درایور، همه چیز بسیار بهتر از چیزی است که ممکن است تصور شود. من متوجه بی ثباتی حالت 2C4C نشدم. مقاومت خروجی کنترل صدا حداکثر 25 کیلو اهم در موقعیت وسط است که مقدار نسبتا کمی است. و هیچ کس زحمت کاهش مقاومت نشتی را با افزایش متناظر در ظرفیت بین مرحله ای حداقل ده برابر نمی کند. در پایان، ما در مورد یک طرح مشخص و کاربردی صحبت می کنیم.

بنابراین تلاش من برای ایجاد یک "خانواده سوئدی" بین 6S17K-V، DAC و 2S4S کاملاً موفق بود! و اکنون، در حالی که شما در حال خواندن این خطوط هستید، همه چیز برای خودش عالی کار می کند. و بدون اعوجاج شنیداری، با وجود نوسان کامل در ورودی. من هر شب گوش میدم احتمالاً داده های مرجع و واقعیت، مانند اودسا، دو تفاوت بزرگ هستند.

با این حال، یک بار دیگر تکرار می کنم که اگر چنین تقویتی لازم نباشد، تقریباً بدون تغییر مدار، می توان چیزی سنتی تر قرار داد. اگر هر یک از شما تصمیم به استفاده از آن داشته باشد، طبعاً مطابق با دیدگاه و درخواست خود، تغییراتی در آن اعمال خواهد کرد. در این مورد، بهتر است کنترل صدا را به محل معمول خود - به ورودی منتقل کنید. و همه چیز - با هر منبعی پیش خواهد رفت!

قسمت 3

سیگنال تقویت شده از مقاومت بار آند R2، لامپ L1 گرفته می شود و به کنترل صدا می رود که روی مقاومت متغیر R4 ساخته شده است.

قبلاً سه گزینه برای روشن کردن کنترل صدا در نظر گرفتم:

1. موازی با مقاومت آند R2. معایب واضح است: هنگام تنظیم، یک تغییر کوتاه مدت در حالت تقویت کننده DC، و تقریباً به طور قطع در سیگنال صوتیخش‌خش‌های موتور از بین می‌روند. علاوه بر این، من در مورد نظر Seryozha Rubtsov در مورد غیرقابل قبول بودن اعمال هر گونه سوگیری DC قابل توجهی برای این نوع مقاومت نگران بودم.
2. مقاومت از طریق یک خازن جداکننده به زمین متصل می شود. در طرح من اینگونه انجام می شود. بلک گیت (C2) شنت شده با فلوئوروپلاست (C3) به عنوان جداکننده استفاده می شود. کاهش جزئی در محدوده حداکثر ولتاژ وجود دارد که با افزایش ولتاژ تغذیه به راحتی می توان آن را جبران کرد. به همین دلیل است که در آبشار اول بالاتر از آبشار دوم است.
3. مقاومت مستقیماً به زمین متصل می شود. معایب مشابه مورد 1 است. در همان زمان، به دلیل تشکیل تقسیم کننده R2 / R4، حداکثر نوسان ولتاژ مرحله اول به شدت کاهش می یابد. این کار نخواهد کرد، اگرچه عدم وجود خازن از نظر تئوری می تواند صدا را بهبود بخشد.

شرکت "ERAudio" (سابق "NEM")، نووسیبیرسک. - تقریبا ویرایش

حذف رگولاتور از مدارهای ورودی به وسط مدار به سادگی توضیح داده شده است: تأثیر منفی آن بر صدا بسیار قوی است، با وجود هزینه بالا و تلاش برای روشن کردن آن طبق مدار G-رگولاتور. ساخت سازش ناپذیر مرحله اول، همانطور که بود، کنترل ولوم را به بخش‌های با جریان بالا از مدار واداشت. فوراً باید بگویم که چنین ساخت و ساز فقط با تضمین عدم اضافه بار ولتاژ مرحله اول امکان پذیر است. این مشکل از منبع دیجیتال نیست (شما نمی توانید بالای 0 دسی بل بپرید)، اما، برای مثال، با یک ضبط صوت، دقت لازم است. با وینیل یا منبع دلخواه، باید تنظیم کننده را به آن برگردانید صندلی استانداردتا ابتدای مدار، یا برای چنین منابعی یک تضعیف کننده قابل تنظیم (یا تنظیم نشده) در ورودی مربوطه فراهم کنید.

اگر برای خازن توان آند مرحله اول C1 نیازی به شنت نیست، برای C2 مطلوب است. من آن را به این صورت توضیح می دهم: مقاومت داخلی پایین لامپ L1 (چند کیلو اهم) با مقاومت بالای بار آند R2 یک تقسیم کننده را تشکیل می دهد که به طور موثر ترفندهای کثیف احتمالی خازن C1 را از سیگنال تقویت شده قطع می کند. یعنی سیگنال عمدتاً توسط لامپ تعیین می شود.

در مورد موقعیت تنظیم کننده در ابتدای بخش، تأثیر C2 ممکن است قابل توجه باشد. عمل نشان داده است که چنین است. حتی بلک گیت هم کامل نیست! تأثیر در درجه اول در سختی ضعیف اما قابل توجه بالا و همچنین در انسداد آنها ظاهر می شود. وقتی حدود یک ساعت گرم می‌شوید (نه "باطنی"، بلکه همان درجه حرارت)، این اثرات به طور قابل توجهی ضعیف می‌شوند و صدا بهبود می‌یابد و به طور قابل توجهی "طبیعی می‌شود".

شاید باید از سری خازن های "K/FK" بلک گیت، که به طور خاص برای استفاده در مدارهای صوتی طراحی شده اند، با سطح نویز کم کمتر از 150 دسی بل استفاده می شد. - تقریبا ویرایش

گرمایش "باطنی" خازن، اول از همه، با فرآیند قالب گیری مرتبط است، که هر بار، به یک درجه یا دیگری، پس از اعمال ولتاژ به الکترودها رخ می دهد. - تقریبا ویرایش

چرا چنین است، می توانید به کلاوس (www.klausmobile.narod.ru) نگاه کنید. او پیوندی به مطالعات غیرخطی و تلفات خازن ها دارد، جایی که به وضوح نشان داده شده است که چگونه (چند بار!) ویژگی های خازن های الکترولیتی هنگام گرم شدن بهبود می یابد.

انتخاب نوع خازن شنت سوالی است که من هنوز به طور کامل آن را حل نکرده ام، اما عالی نیست: فلوروپلاستیک یا کاغذ - روغن. شاید حتی میکا. و بس. هیچ فیلم دیگری "رول" نیست - من قبلاً این را فهمیدم. مشکل "روغن" به دلیل عدم وجود خازن های لازم برای من حل نشده است. آزمایش ها تمام نشده اند، روند در حال انجام است ...

قسمت 4

از کنترل صدا، از طریق خازن جفت C4، سیگنال به شبکه 2C4C تغذیه می شود. هیچ مقاومت ضد زنگ وجود ندارد، زیرا آزمایشات من بی فایده بودن کامل آن را نشان داد. ساخت آبشار دوم هیچ ویژگی خاصی ندارد، به جز اینکه به جای یک مقاومت متغیر قدرتمند برای سازماندهی نقطه میانی مصنوعی در کاتد، از دو مقاومت ثابت برای به حداقل رساندن پس‌زمینه استفاده می‌شود. تجربه نشان داده است که استفاده از مقاومت های ثابت با تلرانس حداقل 1% کاملاً کافی است. کیفیت بالای چنین راه حلی مشهود است و هیچ مشکلی در پس زمینه حداقل با 2C4C وجود ندارد.

در اینجا نوع مقاومت ها خیلی مهم نیست. آنها می توانند از نوع سیم، فیلم فلزی دقیق باشند. لازم است فقط از کربن و هرگونه MLT اجتناب شود. یک مقدار کوچک با بهره کوچک و شیب 2С4С باعث ایجاد OOS قابل توجهی در این مقاومت ها نمی شود که به نوبه خود نیازی به استفاده از اقدامات خاصی برای سرکوب این OOS ندارد.

می بینید که لامپ های مدار من با مقداری اضافه بار برق در آند استفاده می شوند. این از طمع است، توجه نکنید، مخصوصاً که بیش از یک سال است که هیچ کاری با لامپ ها انجام نشده است.

مقاومت‌های R8، R9 و R10 برای قطع غیرخطی‌های احتمالی در خازن‌های خروجی منبع تغذیه از تقویت‌کننده طراحی شده‌اند. باز هم، این به دلیل تشکیل یک تقسیم کننده است که از مقاومت داخلی دروازه سیاه در تقویت کننده (نه بیش از ده ها میلی اهم) و خود مقاومت های فوق تشکیل شده است. علاوه بر این، این مقاومت ها به طور قابل توجهی نویز القایی را که می تواند هنگام تشکیل حلقه های بسته خارجی سیم های اتصال رخ دهد، کاهش می دهند. من هنوز آزمایش خاصی برای شناسایی تأثیر این مقاومت ها بر صدا انجام نداده ام.

در انتهای مسیر کم خستگی، سیگنال از آند 2C4C وارد اصلی ترانسفورماتور خروجی می شود که تنها ویژگی های استثنایی را می توان ذکر کرد. کیفیت بالاو قیمت بسیار "بد". من کیفیت آن را خیلی ساده ارزیابی می کنم: صدا کاملاً "شفاف" است ، حضور آن در مسیر نامحسوس است. هر، حتی بیشتر تغییرات جزئیدر مدار، از جمله لحیم کاری اضافی و حتی حرکت سیم نصب، بلافاصله در بلندگوهای من قابل شنیدن می شوند.

اگر به مدار دقت کنید متوجه می شوید که سیم فیلامنت مشترک مرحله اول و ترمینال مشترک خازن های C6 + C7 مستقیماً به نقطه مشترک متصل نیستند. این اتفاقی نیست، اما فعلا در مورد دلایل آن سکوت خواهم کرد. باید رازهایی وجود داشته باشد ...

درباره غذاهای خوشمزه و سالم

من ریموت منبع تغذیه را با منبع تغذیه جداگانه برای درخشش، مدارهای اولیه و مرحله نهایی ساختم. از طریق یک کانکتور نظامی بزرگ با تماس های صفحه نقره ای به تقویت کننده متصل می شود. تمام ولتاژهای اصلی بلوک، به جز ولتاژهای فیلامنتی، تنظیم می شوند که برای آن از ساده ترین تثبیت کننده ها در ترانزیستورهای میدان ولتاژ بالا استفاده می شود. بله، قسم نخورید که PSU دیود است! اما با اقدامات انجام شده برای سرکوب نویز به طور کلی و کاهش تداخل دیودها به طور خاص.

اگر برای مرحله اول و دوم منبع تغذیه جداگانه دارید، می توانید به سادگی بدون خازن جداکننده این کار را انجام دهید. شبکه لامپ خروجی را مستقیماً به آند ورودی قلاب می کنید (پتانسیل ثابت +200 ولت وجود دارد) و از منبع برق کم جریان - که مرحله اول از آن تغذیه می شود - با کمک یک مقاومت بالا. تقسیم کننده مقاومتی پتانسیل 245+ ولت را دریافت می کنید و تا این مرحله کاتد لامپ اول را قلاب می کنید. قدرت قدرتمند، از آنجایی که ایزوله است، با یک منفی به کاتد لامپ خروجی و با یک مثبت - به انتهای "سرد" ترانسفورماتور متصل می شود. در نتیجه، از شر خازن انتقال و کل مدار بایاس ثابت خلاص می شوید. دو مقاومت و یک خازن ولتاژ بالا (متاسفانه) اضافه شده است که بازوی "زمین" تقسیم کننده مقاومتی را شنت می کند. روشی که برای کنترل صدا استفاده کردید نیز در این پیکربندی مناسب است. - تقریبا آندری دلسوز از اینترنت.

در خروجی PSU تثبیت کننده های "نرم" وجود دارد ساده ترین مدار: کارگر میدانی در حالت تکرار کننده، در مدار دروازه - یک دیود زنر نیمه هادی. خروجی دیود زنر از طریق مقاومت سریبه یک ظرفیت بزرگ قلاب شده است، که توسط انتهای دوم به یک سیم مشترک متصل می شود - شروعی نرم می دهد و امواج، تداخل ها، صداهای احتمالی را به پایان می رساند. به موازات خازن یک مقاومت متغیر است که موتور آن به دروازه متصل است. همه چيز!

دیودهای یکسو کننده با ولتاژ بالا پالس می کنند. هر نوع طراحی شده برای سوئیچینگ منابع تغذیه با ولتاژ معکوس مجاز حداقل سه برابر ولتاژ اصلاح شده در اینجا مناسب است. اکنون در هر بازار رادیویی یافتن همه اینها آسان است. به طور خاص، K20-39 به تازگی در دسترس بود.

مقاومت های 10 اهم به صورت سری با دیودها وجود دارد، به موازات دیودها (به موازات هر کدام) ظرفیت سرامیکی 0.1 میکروفنتر وجود دارد. در ورودی یکسو کننده ظرفیت 0.1 mF، در خروجی - 1.0 μF وجود دارد.

ترانسفورماتور رشته ای - اتاق بازرگانی و صنعت 304، آند کم مصرف (برای تغذیه مرحله مقدماتی) - TA 84-220-50، آند پرقدرت - TS180. ترانسفورماتورهای آند از طریق فیلتر مهار تداخل به شبکه متصل می شوند. در نتیجه، مشخص شد که تقویت کننده به تداخل شبکه، حتی به کلیک های یک یخچال قدیمی، کاملاً غیر حساس است.

یک فیلتر C-L-C که از مانیتور انتخاب شده است.

من قصد دارم ترانسفورماتورهای خارجی مارک را سفارش دهم یا خریداری کنم، در غیر این صورت محصولات داخلی اعتماد به نفس را القا نمی کنند - آنها وزوز می کنند.

شما همچنین می توانید "Electron-Complex" سفارشی را امتحان کنید. - تقریبا ویرایش

البته من یک طرح از منبع تغذیه برای kenotrons 5Ts3S و 6Ts4P درست کردم. خوب، من بدون آن کجا بودم! مهم نیست که چقدر فتنه انگیز است، اما در مدار من هیچ مزیت قابل توجهی نسبت به PSU نیمه هادی نشان نداد. شاید واقعیت این باشد که هر دو PSU از ظرفیت های خروجی بزرگ 470 میکروفاراد استفاده می کردند و من موفق شدم به طور موثری از تداخل پل دیود خلاص شوم. علاوه بر این، تثبیت کننده، که فقط یک دنبال کننده منبع است، نسبت به تنوع بار کاملا بی تفاوت است. بنابراین من مجبور شدم PSU کنوترون را دور بزنم و آن را فراموش کنم، زیرا ولتاژ در پریز من آزادانه از 170 تا 220 ولت است. در هر صورت، به لطف صنعت نظامی ما، تغییر بلوک ها یک دقیقه طول می کشد.

قسمت 5

از نظر صدا، مدار به کیفیت نصب و تعداد جیره‌ها بسیار حساس بود، به طوری که مدار کاتد باید به طور اساسی به حداقل برسد: مقاومت کاتد مستقیماً با یک ترمینال به پایه لامپ لحیم می‌شد. ، و به نقطه مشترک مدار با دیگری. نصب استیج ورودی و مدارهای کنترل ولوم از هسته جامد نقره جنسن به قطر 0.8 میلی متر می باشد. تمام مدارهای دیگر سیم مسی هستند.

همچنین این طرحنسبت به نوع مقاومت کاتدی بسیار حساس است. کربن، از جمله BLP، در اینجا به سادگی منزجر کننده بود، نمونه های سیمی رضایت بخش بودند، اما نه بیشتر. من واقعاً PTMN را دوست نداشتم، اگرچه مقدار زیادی از آنها را برای آزمایشات به ثمر رساندم. مقاومت کاتد به عنوان یک عنصر تنظیم برای به دست آوردن رنگ دلخواه صدای تقویت کننده به عنوان یک کل، نامناسب است.

مقاومت آند مرحله اول عنصر ایده آل برای لمس لازم صدای آمپلی فایر است! انتخاب نوع این مقاومت تاثیر مستقیمی روی صدا دارد.

اکنون من این مقاومت فویل تانتالیوم را دارم، اما نتوانستم بین آن و Riken Ohm انتخاب نهایی کنم. صدای آنها متفاوت است: Riken Ohm رنگ بسیار زیبایی به وسط می دهد، پویایی خاصی دارد، قسمت بالایی را نرم می کند و جزئیات را کمی محو می کند و تانتالوم استریل و بسیار دقیق است.

فقط با مقاومت های تانتالیوم، یک کمین در کمین من بود. حدود یک سال پیش، با ریختن افکار در اینترنت (www.dvdworld.ru/cgi-bin/audiobbs.pl) در مورد کیفیت صدای مقاومت های مختلف، تانتالیوم را رد کردم. اما تحقیقات بعدی من نشان داد که این تله ای بود که من در برابر افتادن در آن هشدار دادم. واقعیت این است که اگر در نتیجه نصب آن در مدار، کاستی های سایر گره های مسیر ظاهر شود، یک جزء خوب ممکن است "بد" به نظر برسد. و وضوح صدا، که در آن زمان به نظر من خاصیت تانتالیوم به نظر می رسید، در واقع یک نقص DAC آن زمان من بود. حالا عدالت پیروز شده است، اما من هنوز صدای ریکن اهم را دوست دارم.

در نشت مرحله اول، چیزی فیلم بهتر است - خوب و دقیق. من تصادفاً در مورد مقاومت های دقیق صحبت نمی کنم. معمولاً این به معنای افزایش کیفیت مقاومت به طور کلی است. (در مرحله دوم، آنقدر مهم نیست - هم فیلم و هم کربن امکان پذیر است.) من گمان می کنم که فویل تانتالیوم یا مس حتی بهتر باشد، اما تا کنون نتوانسته ام آنها را برای این اندازه های کوچک پیدا کنم. تاکنون C2-10 های داخلی در اینجا بهترین بوده اند.

C2-10 دقیق با فرکانس بالا هستند که در معاینه خارجی به وضوح قابل مشاهده است. ویژگی های اصلی:

• کلاه های براق رنگ نشده.
• هیچ شیار مارپیچی روی لایه رسانا وجود ندارد - غیر القایی.
• آثار اتصالات - برش های طولی ساخته شده با تیغه الماس وجود دارد.
• برخی از مقاومت ها دارای رنگ فلزی مایل به آبی تیره برای پوشش لایه رسانا هستند.

در مورد انتخاب خازن C4، توقف من در FT به سادگی تعیین می شود - این بهترین چیزی است که من امتحان کرده ام. در FT می توانم همان چیزی را بگویم که در مورد مقاومت های تانتالیومی وجود دارد: خنثی بودن و جزئیات بدون سم و تیزی. من نمی گویم آنها بهترین هستند. به عنوان مثال، من واقعاً می خواهم خازن های مسی معروف جنسن (کاغذ - روغن) را امتحان کنم که S. Rubtsov و O. Khavin در مورد آنها بسیار مثبت صحبت کردند. همانطور که می گوییم: "اگر پول باشد، مس و نفت است!"

خازن های زیر مورد استفاده قرار گرفتند: MBM، K40-U9، K73، K71 - همه چیز بسیار بد است! MultiCap RTX و PPFX، جنسن آلومینیومی 1973 (کاغذ - روغن)، SSG، K31 - قابل عبور، اما نه بیشتر.

خرابی جنسن احتمالاً به این دلیل است که آنها قدیمی و کاملاً الکتریکی بودند، علیرغم اینکه مقداری یادداشت صوتی پاره شده بودند.

اگر قصد ساخت یک تقویت کننده را دارید، به شدت توصیه می کنم که هزینه ترانسفورماتورهای خروجی را به صورت زیر برنامه ریزی کنید:

1. داشتن مقدار مشخصی برای ساخت آمپلی فایر و قصد صرف کم و بیش فوری آن، نصف را برای ترانسفورماتور کنار بگذارید و نه کمتر.
2. اگر قصد دارید مبلغ مشخصی را در یک دوره زمانی طولانی خرج کنید (تصفیه تدریجی)، پس هزینه ترنس را به دو سوم آن مقدار افزایش دهید. کم کم خرج کردن راحت تر می شود.

ترانسفورماتورهای خروجی (و به طور کلی هر ترانسفورماتور!) هرگز خیلی خوب نیستند، فقط پول کافی ندارند. حتی اگر سخت افزار ارزان قیمت را در یک طرح خوب و "درست" قرار دهید، معجزه ای اتفاق نمی افتد، آن طور که می تواند بازی نمی کند. ترانسفورماتور قلب تقویت کننده است.

متأسفانه، یک تکنولوژی ساخت جدی برای ترانسفورماتورهای با کیفیت بالا، به ویژه برای تقویت کننده های تک سر، در طول 80 سال گذشته راه حل های ارزانی ارائه نکرده است. بنابراین من به شما توصیه نمی کنم که خود را با این امید که یک ترانسفورماتور خروجی با کیفیت بالا را در آشپزخانه بپیچید، دلداری دهید. زمانی که کم و بیش قابل تحمل شوند، بیماری های مرتبط با افزایش سن از جمله کم شنوایی شروع می شوند.

ساخت ترانسفورماتورهای واقعا خوب در توان تیم های کاملاً هماهنگ است، به عنوان مثال، ERAudio بومی ما از نووسیبیرسک یا عموهای خارجی از Tamura-Magnequest-Sowter'ov و غیره به دلیل سن بالای پدربزرگ های ژاپنی که آنها را ساخته اند. ، که هرگز نتوانستند تجربه انباشته شده را به نسل جوان منتقل کنند.

در حال حاضر، ترانسفورماتورهای تانگو همچنان در ژاپن تولید می شوند، اما توسط "مجموعه ای از نویسندگان" متفاوت. برد آنها بیش از دو سوم کاهش یافته است و مدل های تک چرخه گران قیمت و باکیفیت به طور کامل از آن ناپدید شده اند. ترانسفورماتورهای تانگوی گذشته اکنون به تدریج وارد دسته عتیقه جات از جمله قیمت می شوند. - تقریبا ویرایش

نهایی

اگر ویراستاران آن را ممکن بدانند، پس ادامه خواهد داشت! در این مورد، من قصد دارم برخی از پس زمینه ها و برخی از مدارهایی را که طی کرده ام، مدار مرحله خروجی بایاس ثابت ارائه دهم. من همچنین در مورد پیکربندی بهینه آمپلی فایر بر اساس بودجه های مختلف فکر خواهم کرد.

قبلاً در نظر گرفته شده است. - تقریبا ویرایش

میز 1